1 引言
鉆井污水是鉆井作業(yè)過程中產(chǎn)生的一種特殊工業(yè)廢水，含有石油、重金屬鹽類、難降解的有機(jī)物、泥沙、細(xì)菌等有毒有害物質(zhì)，具有復(fù)雜性、多變性、分散性等特點(diǎn)，其呈黑褐色不透明的膠體狀態(tài)，有濃厚的刺鼻氣味和腐臭味.臭氧催化氧化技術(shù)由于具有能耗低、降解效率高和不造成二次污染等優(yōu)點(diǎn)，已成為去除鉆井廢水中難降解有機(jī)污染物的高效處理技術(shù).由于催化劑的種類繁多，不同種催化劑就表現(xiàn)出不同的催化活性.為此，應(yīng)從某種特定的催化劑及實(shí)驗(yàn)研究對(duì)象的特征或廢水水質(zhì)情況等方面進(jìn)行深入研究，為廢水處理工藝提供有價(jià)值的依據(jù).
本研究基于Mn2O3的催化氧化特性，以鉆井廢水為處理對(duì)象，考察Mn2O3催化劑加量、pH、反應(yīng)溫度、反應(yīng)時(shí)間和強(qiáng)化劑的引入對(duì)鉆井廢水催化臭氧化效果的影響，通過正交試驗(yàn)得出最佳的處理工藝條件，以及對(duì)Mn2O3催化劑的穩(wěn)定性能進(jìn)行了研究，也為工業(yè)應(yīng)用提供基礎(chǔ).
2 材料與方法
2.1 實(shí)驗(yàn)材料
鉆井廢水取自四川某氣田，COD為8764.2 mg · L-1，經(jīng)過混凝預(yù)處理后用于試驗(yàn)研究，經(jīng)過預(yù)處理的水質(zhì)指標(biāo)如表 1所示.臭氧由臭氧發(fā)生機(jī)現(xiàn)場(chǎng)制備，以純度為99.99%的氧氣為氣源，O3濃度為85 mg · L-1，采用2%的KI溶液吸收臭氧尾氣.Mn2O3催化劑由實(shí)驗(yàn)室采用沉淀-燒結(jié)法制備，在反應(yīng)沉淀時(shí)間為1 h、焙燒溫度為400 ℃、焙燒時(shí)間為4 h，通過XRD表征得到主晶相結(jié)構(gòu)為Mn2O3的催化劑，并且通過BET比表面積測(cè)定其比表面積為184.5 m2 · g-1、孔隙度為66.78%，為不規(guī)則細(xì)小顆粒狀. 試驗(yàn)中所使用的硫酸亞鐵、硫酸汞、濃硫酸、重鉻酸鉀、硫酸亞鐵銨、等均為分析純，由成都科龍化工試劑廠生產(chǎn).
?表 1 預(yù)處理后鉆井廢水的水質(zhì)指標(biāo)
2.2 實(shí)驗(yàn)裝置與方法
臭氧經(jīng)微孔曝氣頭通入高為600 mm，直徑為40 mm，有效容積為700 mL的自制有機(jī)玻璃反應(yīng)器，實(shí)驗(yàn)裝置如圖 1所示.自來水為循環(huán)冷卻介質(zhì).COD(化學(xué)需氧量)的測(cè)定采用GB11914-89—重鉻酸鉀法.中間產(chǎn)物的測(cè)定采用Aglient 7890/5975C GC/MS，DB-5 ms色譜柱(規(guī)格為30 m×0.25 mm×0.25 μm)進(jìn)行分析，取進(jìn)樣量為1 μL，采用恒壓模式，不分流進(jìn)樣.升溫程序：初始溫度40 ℃，保持2 min;以5 ℃ · min-1的速率升至120 ℃;以15 ℃ · min-1的速率升至270 ℃，保持15 min.進(jìn)樣口溫度280 ℃，離子源溫度280 ℃，質(zhì)譜掃描離子范圍為35～600 amu，全掃描模式，溶劑延遲3 min.
?圖 1 實(shí)驗(yàn)裝置圖
3 結(jié)果與討論
3.1 催化劑加量對(duì)COD去除率的影響
考察不同催化劑投加量對(duì)Mn2O3催化臭氧氧化去除COD的影響，實(shí)驗(yàn)結(jié)果見圖 2.隨著催化劑投加量的增加，COD去除率也隨之增加，當(dāng)催化劑投加量分別為25、50、100 mg · L-1時(shí)，COD的去除率分別為43.6%、54.3%和48.1%，比單獨(dú)臭氧氧化分別提高了6%，15.7%和10.5%.
?圖 2 Mn2O3加量對(duì)COD去除率的影響
在催化劑為低劑量的條件下，COD去除率是隨著催化劑的增加而增大.催化劑投加量的增大，在反應(yīng)體系中將存在著更大的比表面積和更多的表面活性位置，能夠增強(qiáng)催化劑對(duì)臭氧和有機(jī)物的吸附作用并能產(chǎn)生更多的羥基自由基，使COD去除率增大.但當(dāng)催化劑投加量增加至100 mg · L-1時(shí)，使得短時(shí)間內(nèi)反應(yīng)體系中產(chǎn)生的羥基自由基濃度激增，過多的羥基自由基之間會(huì)產(chǎn)生猝滅，導(dǎo)致羥基自由基總量降低，從而COD去除率反而下降.可見，催化劑投加量存在一個(gè)最佳值為50 mg · L-1.
3.2 pH對(duì)COD去除率的影響
反應(yīng)體系pH的不同會(huì)影響反應(yīng)體系總羥基自由基的產(chǎn)生量，從而導(dǎo)致非均相崔化臭氧化的處理效果不同.在催化劑投加量為50 mg · L-1，考察pH分別為5、7、9、11時(shí)，Mn2O3催化臭氧氧化對(duì)COD去除率的影響，實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖 3所示.
?圖 3 pH對(duì)COD去除率的影響
反應(yīng)25 min，pH為5、7、9、11時(shí)，鉆井廢水的COD去除率分別達(dá)到45.4%、51.2%、59.8%、64.3%，隨著pH值的不斷升高，鉆井廢水的COD去除率不斷升高.
在臭氧的鏈?zhǔn)椒磻?yīng)中，氫氧根可作為引發(fā)劑引發(fā)O3分解：
臭氧在水中循環(huán)鏈?zhǔn)椒纸猱a(chǎn)生超氧自由基、超氧化氫自由基、氫化臭氧自由基、氧分子、羥基自由基和臭氧羥基自由基等中間態(tài)的高活性自由基.由上式可以看出，OH-可以促進(jìn)臭氧的鏈?zhǔn)椒纸?，增?· OH的生成量.因此，pH升高意味著更多的氫氧根，有利于臭氧的分解，促進(jìn)臭氧分解生成氧化性更高且非選擇性的羥基自由基，使鉆井廢水中有機(jī)污染物得到氧化去除.
3.3 反應(yīng)溫度對(duì)COD去除率的影響
臭氧的分解和溶解度都隨著溫度的不同而變化，為了考察反應(yīng)體系溫度對(duì)催化臭氧氧化鉆井廢水的影響，對(duì)反應(yīng)體系溫度為10、20、30、40 ℃時(shí)，鉆井廢水的COD去除率進(jìn)行了研究，實(shí)驗(yàn)結(jié)果見圖 4.
?圖 4 溫度對(duì)COD去除率的影響
不同反應(yīng)體系溫度下，非均相催化臭氧氧化鉆井廢水COD去除率都隨著反應(yīng)時(shí)間的延長(zhǎng)而增大，隨著溫度的升高呈現(xiàn)先增加后下降的趨勢(shì).在反應(yīng)時(shí)間為25 min，反應(yīng)體系溫度為10、20、30、40 ℃時(shí)，非均相催化臭氧化處理鉆井廢水COD去除率分別為49%、59.1%、56.1%和55.1%.水體溫度為20 ℃時(shí)，處理效果最佳.
當(dāng)反應(yīng)體系溫度太低時(shí)，臭氧的分解速率和催化劑活性都有所下降，影響催化臭氧氧化反應(yīng).反應(yīng)體系溫度的升高有利于參與催化臭氧反應(yīng)的分子活化能的降低，從而加快臭氧氧化的反應(yīng)速率，臭氧分子的分解速率也隨著水溫的升高而加快，更有利于產(chǎn)生羥基自由基降解鉆井廢水中的COD.但當(dāng)反應(yīng)體系溫度過高時(shí)，臭氧在催化劑吸附之前就已經(jīng)在高溫下分解為氧氣，不能在催化劑的作用下產(chǎn)生具有更強(qiáng)氧化性的羥基自由基，從而影響催化臭氧氧化反應(yīng)對(duì)有機(jī)物的去除效果(張莉莉，2012).因此，非均相催化臭氧化反應(yīng)中存在一個(gè)最佳反應(yīng)溫度.從實(shí)驗(yàn)中可知，非均相催化臭氧化處理鉆井廢水的最佳反應(yīng)溫度為20 ℃.
3.4 反應(yīng)時(shí)間對(duì)COD去除率的影響
在臭氧濃度和臭氧流量固定的條件下，不同的反應(yīng)時(shí)間即臭氧投加量不同，對(duì)非均相催化臭氧化技術(shù)處理鉆井污水的效果也不同.選取單一因素考察得出的最佳條件下：臭氧流量0.1 L · min-1，催化劑加量50 mg · L-1，反應(yīng)pH為11，反應(yīng)溫度為20 ℃，攪拌強(qiáng)度為700 r · min-1，運(yùn)用非均相催化臭氧化技術(shù)處理鉆井污水，測(cè)定不同反應(yīng)時(shí)間點(diǎn)的COD值，考察非均相催化臭氧化處理鉆井污水的最佳反應(yīng)時(shí)間.
得出處理鉆井污水的最優(yōu)反應(yīng)時(shí)間，對(duì)非均相催化臭氧化技術(shù)在實(shí)際應(yīng)用中有著重要意義，是設(shè)計(jì)非均相催化臭氧化處理鉆井污水處理工藝的重要參數(shù)，反應(yīng)時(shí)間的多少，決定了整個(gè)工藝的處理能力和處理過程的停留時(shí)間.由表 2看出，在臭氧氧化過程中液相中臭氧濃度保持不變，這是因?yàn)閷?shí)驗(yàn)是在連續(xù)曝氣的條件下進(jìn)行的.因此，最佳反應(yīng)時(shí)間是在液相中臭氧濃度一定的情況下進(jìn)行考察.圖 5所示，隨著反應(yīng)時(shí)間的增加，鉆井污水的COD不斷下降，COD去除率不斷升高，在氧化反應(yīng)時(shí)間為40 min時(shí)，鉆井污水的COD降到79.7 mg · L-1，COD去除率達(dá)到85.3%，在35 min和40 min時(shí)，COD去除率分別為82.1%和85.3%，提高了僅僅3.2%.說明在非均相催化臭氧化處理鉆井污水的過程中，氧化反應(yīng)時(shí)間越長(zhǎng)即臭氧投加量增加，臭氧化效率越高.但是隨著時(shí)間的增加，COD在單位時(shí)間內(nèi)降低的越來越少，臭氧利用效率下降.這是因?yàn)槌跗谖廴疚餄舛雀?，氧化劑與污染物接觸密切，部分物質(zhì)被氧化成為CO2，CO2在水中形成HCO-3、CO2-3都是較強(qiáng)的· OH清除劑，兩者共同作用使 · OH減少，導(dǎo)致COD去除效率降低(王利平等，2013);另外，非均相催化臭氧化過程中大分子有機(jī)物被氧化成為小分子的酸和醇等有機(jī)物，而臭氧與其反應(yīng)的速率較慢，在反應(yīng)初期，催化劑表面活性位點(diǎn)較多，臭氧被分解為羥基自由基的濃度較大，COD降低幅度也比較大，隨著反應(yīng)時(shí)間的延長(zhǎng)，催化劑表面活性位點(diǎn)被前期分解得到的小分子吸附，進(jìn)而COD去除率下降速率變小.因此，考慮到非均相催化臭氧化處理鉆井污水的去除效率和經(jīng)濟(jì)成本，選擇非均相催化臭氧化處理鉆井污水的最佳反應(yīng)時(shí)間為35 min.
?表 2 液相中O3濃度隨時(shí)間的變化
?
圖 5 反應(yīng)時(shí)間對(duì)COD去除率的影響
3.5 催化臭氧化過程中影響因素的正交試驗(yàn)
影響非均相催化臭氧化處理鉆井污水處理效果的因素主要包括催化劑加量、反應(yīng)pH、反應(yīng)溫度、反應(yīng)時(shí)間(臭氧加量)等.實(shí)驗(yàn)進(jìn)行了非均相催化臭氧化處理鉆井污水影響因素的正交實(shí)驗(yàn)，得出非均相催化臭氧化處理鉆井污水的最佳處理工藝.反應(yīng)條件：臭氧濃度為85 mg · L-1，攪拌速度為700 r · min-1，臭氧流量為0.1 L · min-1.其正交實(shí)驗(yàn)的因素水平如表 3所示，實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表 4所示.
?表 3 非均相催化臭氧化處理鉆井污水影響因素水平表
?
表 4 非均相催化臭氧化處理鉆井污水影響因素正交實(shí)驗(yàn)結(jié)果
由表 4可以看出，催化劑加量為非均相催臭氧化處理鉆井污水中最關(guān)鍵的影響因素，上述各影響因素的主次關(guān)系依次為：催化劑加量>反應(yīng)pH>反應(yīng)溫度>反應(yīng)時(shí)間.非均相催化臭氧化技術(shù)處理鉆井污水的最佳處理工藝組合為A2B2C3D2，即：在催化劑加量為50 mg · L-1、反應(yīng)pH為11，反應(yīng)溫度為25 ℃、反應(yīng)時(shí)間為35 min條件下，非均相催化臭氧化技術(shù)處理鉆井污水的效果最好，能夠達(dá)到對(duì)COD去除的最好效果.
3.6 催化強(qiáng)化劑對(duì)催化臭氧化的影響
在非均相催化臭氧化處理鉆井污水中，有機(jī)物與臭氧或羥基自由基的氧化降解過程中會(huì)產(chǎn)生部分的CO2，CO2溶解于水中形成CO2-3或HCO-3，這兩種離子都是羥基自由基的抑制劑(王群等，2010)，它們的存在勢(shì)必抑制臭氧向羥基自由基的分解轉(zhuǎn)化，影響非均相催化臭氧化的處理效果.因此，引入能夠去除水體中形成的CO2-3和HCO-3的某種物質(zhì)，將會(huì)強(qiáng)化非均相催化臭氧化處理鉆井污水的效果.
實(shí)驗(yàn)測(cè)定了隨著反應(yīng)時(shí)間的延長(zhǎng)，反應(yīng)體系中CO2-3濃度的變化，由圖 6可以看出，CO2-3濃度隨著反應(yīng)的進(jìn)行而增大，進(jìn)而與 · OH反應(yīng)影響處理效果.實(shí)驗(yàn)進(jìn)一步以Ca2+為強(qiáng)化劑，考察Ca2+的引入對(duì)非均相催化臭氧化處理鉆井污水效果的影響.調(diào)節(jié)pH為11，加入Ca2+，反應(yīng)溫度為20 ℃，催化劑加量為50 mg · L-1，臭氧流量為0.1 L · min-1，分別在5、10、15、20、25 min時(shí)間點(diǎn)取樣，測(cè)定水樣的COD，實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖所示.
?圖 6 CO2-3濃度隨時(shí)間的變化
由圖 7可以看出，引入強(qiáng)化劑后，鉆井污水COD的去除率有一定幅度的提高.在反應(yīng)前15 min，COD去除率的提高效果不是很明顯，只有略微的上升，在反應(yīng)20、25 min時(shí)，COD去除率分別提高了4.8%和7.1%.由于臭氧或羥基自由基與有機(jī)物的反應(yīng)需要一定的歷程，在反應(yīng)初期生成的CO2少，產(chǎn)生CO2-3或HCO-3等羥基自由基的抑制劑也較少，因此在初期不會(huì)較大地影響非均相催化臭氧化的反應(yīng).在氧化反應(yīng)進(jìn)行到一定程度后，一些有機(jī)物被完全氧化降解為CO2和H2O，羥基自由基的抑制劑出現(xiàn)，就會(huì)導(dǎo)致非均相催化臭氧化處理鉆井污水COD的去除率降低，強(qiáng)化劑Ca2+的存在能夠很好的與CO2-3或HCO-3結(jié)合并將其去除，從而進(jìn)一步提高非均相催化臭氧化的去除效果.
?圖 7 Ca2+對(duì)COD去除率的影響
3.7 鉆井污水氧化產(chǎn)物的測(cè)定
在非均相催化臭氧化處理鉆井污水的實(shí)驗(yàn)過程中，分別對(duì)氧化0、10、20 min的水樣進(jìn)行紫外分光光度和GC-MS分析，其譜圖如下所示.
由圖 8可知，原水在190～215 nm內(nèi)有較多吸收帶，在280 nm附近有吸收帶，說明鉆井廢水中可能存在醛、酮、羧酸及其衍生物等不飽和雜原子的化合物，如—NO2、—C O、—CHO等基團(tuán)化合物，飽和烷烴類化合物以及封閉共軛體系的芳香環(huán)結(jié)構(gòu)化合物.經(jīng)過非均相催化臭氧化處理后，280 nm處的吸收帶消失，且隨著反應(yīng)時(shí)間的延長(zhǎng)，近紫外區(qū)吸收帶數(shù)減少，在220～350 nm內(nèi)無(wú)吸收，說明氧化處理后芳香族、不飽和雜原子化合物消失，該體系化合物是脂肪烴、脂環(huán)烴或他們的簡(jiǎn)單衍生物，在190 nm處有近紫外末端強(qiáng)吸收，可知體系中可能存在飽和烷烴化合物.
?圖 8 鉆井污水氧化過程的紫外分析譜圖
圖 9為鉆井廢水催化臭氧化過程中的質(zhì)譜圖，由圖可知原水中的主要物質(zhì)為苯并二氧雜苯(m/z=78)，隨著反應(yīng)時(shí)間的延長(zhǎng)，苯并二氧雜苯被降解.反應(yīng)10 min時(shí)，檢測(cè)到中間產(chǎn)物庚醛(m/z=70)、5-甲基-3-己酮(m/z=43)、己醛(m/z=56)、硝基苯(m/z=77)等;反應(yīng)20 min時(shí)，苯并二氧雜苯、庚醛等響應(yīng)度均較低，說明有機(jī)污染物基本得到降解.
?圖 9 鉆井污水氧化過程的GC-MS圖
由此可得，在非均相催化臭氧化處理鉆井污水過程中，鉆井污水的物質(zhì)結(jié)構(gòu)發(fā)生了變化，其共軛雙鍵轉(zhuǎn)化為飽和烷烴，使得鉆井污水COD值降低，鉆井污水的有機(jī)物得到了礦化和降解.
3.8 催化劑的穩(wěn)定性能研究
實(shí)驗(yàn)考察催化劑的重復(fù)利用性和穩(wěn)定性，按照非均相催化臭氧處理鉆井廢水的最佳工藝條件：臭氧流量0.1 L · min-1，催化劑加量50 mg · L-1，反應(yīng)pH為11，反應(yīng)溫度為25 ℃，反應(yīng)時(shí)間為35 min，重復(fù)利用催化劑，測(cè)定其對(duì)鉆井廢水COD的去除率，以及錳離子的溶出情況，實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖所示.
由圖 10可以看出，隨著催化劑利用次數(shù)的增加，COD的去除率沒有較大的變化，在氧化反應(yīng)進(jìn)行35 min時(shí)，第1次、第5次和第10次重復(fù)利用的催化劑對(duì)鉆井污水COD的去除率分別為82.1%、81%和81.6%.說明催化劑的利用次數(shù)對(duì)非均相催化臭氧化處理鉆井污水的效果幾乎沒有影響.
?圖 10 催化劑重復(fù)利用次數(shù)對(duì)鉆井污水COD去除率的影響
由圖 11可知，反應(yīng)體系溶液中的Mn離子在非均相催化臭氧化過程中有一定的流失，隨著氧化時(shí)間的增加，催化劑的流失量先增加，后趨于穩(wěn)定，在氧化反應(yīng)達(dá)到15 min后，催化劑流失量趨于穩(wěn)定.分析其原因?yàn)椋捍呋瘎┗钚越M分的流失包括制備過程中吸附Mn離子的流失和自身組分Mn離子的流失，由于在催化劑制備的反應(yīng)沉淀過程中，吸附有少量的Mn離子，導(dǎo)致反應(yīng)體系溶液中的Mn離子含量升高，但隨著吸附的Mn離子擴(kuò)散完全后，溶液中的Mn離子含量不再增加，催化劑中的活性組分Mn離子沒有隨著反應(yīng)時(shí)間的增加而出現(xiàn)流失，并沒有影響到催化劑的催化效果，催化效果還是明顯增加.說明活性組分的流失對(duì)催化劑的性能影響較小，能夠穩(wěn)定的催化臭氧的分解，強(qiáng)化非均相催化臭氧化的處理效果.因此，催化劑的重復(fù)利用性和穩(wěn)定性很強(qiáng)，催化劑的穩(wěn)定性和重復(fù)利用性可以保證非均相催化臭氧化技術(shù)的處理效果，為其在實(shí)際工程中應(yīng)用提供強(qiáng)有力的支撐.具體參見 污水處理技術(shù)資料或污水技術(shù)資料更多相關(guān)技術(shù)文檔。
?圖 11 錳離子溶出情況
4 結(jié)論
1)與單獨(dú)臭氧對(duì)比，催化劑Mn2O3的加入明顯提高了鉆井廢水COD去除率.當(dāng)Mn2O3投加量為50 mg · L-1時(shí)，COD去除率達(dá)到54.3%，比單獨(dú)臭氧氧化提高了16.7%.且隨著Mn2O3投加量的增加，COD去除率呈現(xiàn)先上升后下降的趨勢(shì).pH對(duì)非均相催化臭氧化有較大的影響，當(dāng)pH分別為5、11時(shí)，COD去除率分別為45.4%、64.3%.體系溫度為20 ℃時(shí)，COD去除率最大為59.1%，且隨著反應(yīng)時(shí)間的延長(zhǎng)，COD去除率也隨之增大.
2)通過正交試驗(yàn)，得出非均相催化臭氧化處理鉆井廢水中各影響因素的主次關(guān)系為：催化劑加量>反應(yīng)pH>反應(yīng)溫度>反應(yīng)時(shí)間;最佳工藝條件為：催化劑加量為50 mg · L-1、反應(yīng)pH為11、反應(yīng)溫度25 ℃，反應(yīng)時(shí)間為35 min.
3)在非均相催化臭氧化處理鉆井污水過程中，Ca2+的引入使COD去除率提高了7.1%.在催化臭氧化構(gòu)成中產(chǎn)生了羥基自由基抑制劑CO2-3或HCO-3，Ca2+的加入可以有效消耗掉CO2-3或HCO-3，從而強(qiáng)化了非均相催化臭氧化效果.
4)鉆井廢水在催化臭氧化處理過程中，物質(zhì)結(jié)構(gòu)發(fā)生了變化，其共軛雙鍵轉(zhuǎn)化為飽和烷烴，有機(jī)物得到了礦化和降解.
5)Mn2O3在被重復(fù)使用10次后，在最佳工藝條件下，對(duì)鉆井廢水COD去除率達(dá)到81.6%，與被第1次使用的COD去除率82.1%相差不多;反應(yīng)15 min后，錳離子的溶出量達(dá)到穩(wěn)定，且小于3 mg · L-1，說明催化劑的穩(wěn)定性和重復(fù)利用性都很強(qiáng)，能在較長(zhǎng)時(shí)間下強(qiáng)化非均相催化臭氧化反應(yīng)，催化劑具有持久性和穩(wěn)定性.
